控制閥噪聲測試

                        控制閥噪聲測試      

                       上海申弘閥門有限公司

之前介紹在線調節減壓閥，現在介紹控制閥噪聲測試實驗室內測量空氣動力流經控制閥產生的噪聲
5. 6.1方法A（外部聲壓測量）
5.6.1.1測量的目的
    為測量控制閥產生噪聲的特性提供一種統一的方法。采用統一的方法來測量控制閥和附屬試驗管道輻射的噪聲，就能夠對各種測量結果進行比較。這對用戶和制造廠雙方都是有利的。噪聲指數是通過確定被試控制閥的聲壓級加以表示的。
5.6.1.2控制閥噪聲測試試驗系統
    試驗系統見圖5 16，包括：
    a)壓力調節裝置（任選）；
    b)試驗樣品；
    c)試驗段管道；
    d)取壓孔；
    e)降噪裝置（任選）；
    f)控制聲學環境的設施（聲學室可任選）；
    g)測量儀表。
    可供選用的試驗裝置方案見圖5-17a）和圖5一17b）。
    (1)壓力調節裝置
    上游和／或下游的壓力調節裝置用于調節試驗壓力。應注意避免可造成嚴重的流載噪聲的壓力降，如果無法避免壓力降，建議使用消聲器[見下文(5)如圖5-16所示。流量計的安裝應按制造廠的要求。


調節閥主要有三種噪音來源：
   （1）自身振動產生的噪音。介質流過調節閥會對閥芯產生沖刷，使閥芯不穩定產生橫向運動甚至與設備一起產生共振。由于調節閥使用中自身的振動是難免的，因此這類噪音的產生也不可避免。安裝時注意盡量將調節閥正立安裝于水平管道上減少由于閥芯不穩而產生的噪音，通常這類噪音值很小，造成影響不大。
   （2）空氣動力學噪音。介質在流經調節閥的縮流斷面時，由于縮流斷面的阻擋使流路突然改變而出現紊流，同時介質流速發生變化，液體的機械能部分轉換為聲能而產生的噪音稱為空氣動力學噪音。由于調節閥在減壓時引起液體紊流不可避免，因此空氣動力學噪音不能*消除。通常這類噪音值也很小，造成影響不大。
   （3）流體動力學噪音。流體在調節閥中流速過快形成阻塞流。阻塞流是指不可壓縮或可壓縮流體在流過調節閥時所達到的大流量狀態。在固定的入口條件下，當閥前壓力保持一定而逐步降低閥后壓力時，流經調節閥的流量會增加到一個大極限值，再繼續降低閥后壓力，流量將不再增加，這個極限流量即為阻塞流。液體阻塞流極易引起閃蒸和氣蝕，同時伴有強噪音產生，通常這種噪音達100dB左右，造成影響大。
   總之，電動調節閥由于自身振動及空氣動力學原因產生的噪音都很小，并且不可能*消除，通常將調節閥的噪音控制至85dB以下，主要是針對流體動力學噪音。由于液體阻塞流極易引起閃蒸及氣蝕，閃蒸和氣蝕會產生噪音，所以控制噪音就需要想辦法控制阻塞流的閃蒸及氣蝕。


   2 液體阻塞流的閃蒸及氣蝕
   2.1 液體流經調節閥時壓力和流速的關系
   液體流經調節閥是液體勢能和動能之間的轉化，體現在外就是壓力和流速之間的轉化，即壓力降低，流速增加；壓力增加，流速降低。此過程遵循能量守恒定律，即液體總能量保持不變。
   圖1為液體流經調節閥時壓力和流速間的關系圖示。圖中P1為閥前液體壓力，P2為閥后液體壓力，V1為閥前液體速度，V2為閥后液體速度，PVC為縮流斷面點處液體壓力。



圖1 液體流經調節閥時壓力和流速間的關系
   液體流經調節閥大流道縮頸處前由于調節閥的調壓作用壓力一直降低，流速一直增加。經過大流道縮頸處后，流速由于慣性不會馬上降低，會繼續升高。流束會繼續變細收縮，流束的小斷面出現在調節閥實際縮頸的下游處，此處稱為縮流斷面點，壓力為PVC?？s流斷面點處流速大，壓力低。經過縮流斷面點后，隨著流束擴展進入更大區域，流速降低，壓力逐漸升高。由于調節閥的背壓，閥后的壓力不會恢復到閥前壓力，閥門兩側的壓損ΔP表示液體流經調節閥時消耗的能量ΔP=P1－P2。
   2.2 阻塞流發生閃蒸的機理
   如果縮流斷面處的壓力PVC降到液體的飽和蒸汽壓力PV以下并且調節閥的出口壓力P2沒有恢復到液體的飽和蒸汽壓力PV之上（即PVC＜PV及P2＜PV），那么就會產生大量泡沫并保持在閥門的下游，這種現象為閃蒸。閃蒸工況伴有較大噪音產生。阻塞流發生閃蒸見圖2。圖中PV為流體的飽和蒸氣壓力。



圖2 阻塞流發生閃蒸示意圖
   對一固定的液體，在溫度一定的情況下，其飽和蒸汽壓力為一定值。當壓力大于其飽和蒸汽壓力時，液體為液態；當壓力低于飽和蒸汽壓力時，液體為汽態；當壓力等于飽和蒸汽壓力時，液體為汽、液共存兩態。
   2.3 阻塞流發生氣蝕的機理
   如果縮流斷面處的壓力PVC降到液體的飽和蒸汽壓力以下并且調節閥的出口壓力P2恢復到高于其液體的飽和蒸汽壓力PV（即PVC＜PV及P2＞PV），就會有大量的泡沫產生并爆炸，這種現象為氣蝕。通常氣蝕工況比閃蒸工況產生的噪音更大。阻塞流發生氣蝕見圖3。



圖3 阻塞流發生氣蝕示意圖
   3 調節閥的噪音控制
   3.1 閃蒸工況調節閥的噪音控制
   上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(氣體減壓閥,可調式減壓閥,水減壓閥阻塞流流經調節閥發生閃蒸時，下游產生的氣泡會對調節閥的閥芯產生沖刷，受沖刷的閥芯表面會有平滑拋光的外形，此過程伴有大的噪音產生。
   從調節閥發生閃蒸的機理（PVC＜PV及P2＜PV）看，閃蒸是不能消除的，只能想辦法降低閃蒸對調節閥的危害，從而降低噪音。常用的方法是對被沖刷區域的材質進行表面硬化處理，表面硬化處理的方法包括三種：
   （1）將閥座及閥芯表面進行噴涂處理，可噴涂碳化鎢、碳化鉻或斯泰萊等硬質合金來提高受沖刷部位的硬度。
   （2）將閥座及閥芯表面進行堆焊處理，通常堆焊斯泰萊以提高受沖刷部位的硬度。
   （3）將閥座及閥芯表面進行滲氮處理，提高其表面硬度和耐磨性、耐腐蝕性。
   通過對調節閥表面硬化處理可提高調節閥硬度，增強調節閥抗閃蒸“沖刷”的能力，相應的噪音也會降低5～10dB。為進一步降低噪音，可以配合使用的方法有：①提高管道壁厚或在管道壁加隔音層。相同口徑的調節閥，其管道壁厚每增加一級，測得的噪音值可降低約2dB；②管道外加隔音層實質也是增加管道壁厚減少噪音向環境傳遞的一種措施；③在調節閥后加裝在線消音器，在線消音器可以吸收部分聲音能量，并且在閥后形成背壓，可有效降低噪音值約25dB。
   3.2 氣蝕工況調節閥的噪音控制
   阻塞流流經調節閥發生氣蝕時，產生的氣泡在接觸閥門的部位破裂，氣泡破裂釋放的能量會慢慢地撕裂材料，并在與調節閥接觸的部位留下類似于煤渣的粗糙表面。此過程會產生如同砂石流過調節閥時發出的噪音。
   氣蝕有兩種方法來控制：*種是*防止氣蝕發生；第二種是不能防止氣蝕發生，只是有效降低其危害。
   3.2.1 *防止氣蝕發生
   有三種方法可以達到*防止氣蝕發生。
   （1）選用低恢復的調節閥。從氣蝕發生的機理（PVC＜PV及P2＞PV）看，如果選用的閥門PVC＞PV，就可以避免氣蝕的發生。通常低恢復的調節閥可以做到這點。
   恢復系數Km高的閥稱為低恢復閥?；謴拖禂礙m低的閥稱為高恢復閥。每種類型的閥都有自己的Km值，恢復系數Km是用于衡量縮流斷面處壓力PVC和閥門出口壓力P2之間的壓力恢復尺度的一個值，其計算公式為：
 
   由此公式可看出，（P1－P2）不變時PVC升高，則Km升高，所以合理選用高Km值（即低恢復）的調節閥使PVC＞PV，可避免氣蝕發生。同理高恢復閥，指恢復系數Km低的閥，不適合應用于氣蝕的工況。通常球形閥，流開角形閥都是低恢復閥，適宜在有氣蝕的工況選用；而球閥、蝶閥都是高恢閥，不適宜應用于氣蝕工況。
   （2）采用具有高壓多級減壓內件的調節閥。
   這種調節閥內件具有將通過閥門的壓降分成數個較小的壓降和確保每個較小壓降上PVC＞PV的用，從而可以防止氣蝕的產生。由于多級減壓分散了流束功率，因此降低了聲音轉化的效率。
   （3）增加具有背壓裝置的限流孔板分壓，確保閥上的PVC＞PV，防止氣蝕的產生。由于增加了背壓裝置，使聲音頻譜發生部分轉移，達到降低噪音的目的。
   3.2.2 不能防止氣蝕發生，只是有效降低其危害。
   （1）將接觸氣蝕氣泡的閥內表面與氣泡隔離開，并硬化處理會受到氣蝕沖擊的閥芯及閥座面，同時在閥體出口處加襯套管來保護受氣蝕沖擊的部位。閥體出口處加襯套管作為補充的閥體設防止了液體在閥體內壁上的沖撞，保護了調節閥受沖刷部位，同時減弱了部分噪音。
   （2）閥后加消音器來分壓及分噪音。這種方法實質是將氣蝕工況轉化為閃蒸工況來處理，所應用中需同時對閥內件做硬化處理以保護調節閥。
  系統組件：
  1——壓力源；
  2-上游節流閥（如有必要）；
  3 流量測量裝置（位置任選）；
  4-上游在線消聲器（如有必要）；
  5-溫度測量裝置；
  6-壓力測量裝置；
  7-試驗樣品；
  8  試驗段管道；
  9——下游在線消聲器（如有必要）；
  10 -下游節流閥（妻¨有必要）；
  11-聲學環境（試驗室）（注）；
  12 -聲級傳感器（注）。
  注：聲級傳感器（第1 2項）和聲學環境（第11項）的設置見圖5-17a)和圖5-17b)。
    圖5-16控制閥噪聲試驗——系統組件


    (2)試驗樣品
    試驗樣品和試驗段應不隔音?？梢苑珠_進行試驗以確定管道和／或閥的隔音的影響。
   (3)試驗段管道
    試驗樣品上、下游連接管道的大長度沒有限制。暴露在聲學環境中的上游或下游管道應采用不設法蘭、環形接頭或其他管壁加強件的單體結構，其長度至少為2m。在測試上游或下游噪聲時，上、下游管道均應按此規定。
    應盡可能減小試驗樣品入口和出口直徑與鄰接管道內徑之間的失配程度。
    應使用不隔音的管道。管壁厚度和管道材料應在試驗數據中注明。
    (4)取壓孔
    應具備測量壓力的取壓孔。取壓}L應符合IEC 60534-2-3的要求。
    (5)聲學環境
    應將試驗環境控制在使背景噪聲、反射噪聲和其他外來噪聲比試驗段輻射的噪聲至少低10 dB。根據試驗系統聲學環境的具體情況，上游或下游可能需要使用消聲器。有關聲學環境的一般要求見GB/T 3767-1996和GBjT 6882-2008。出現外來噪聲時不得修正聲壓級。
    (6)測量儀表
    測量聲壓級的儀表應符合GB／T 3785.1-- 2010中l級或2級的規定。聲級汁的特性應符合GB/T 3785.1-2010中表2（A加權）的規定。
    聲級計的校正或靈敏度測試的結果應按海平面條件加以修正。
    電子記錄設備、計算機等其他儀表造成的測量誤差不得超過±1 dB。
5.6.1.3試驗程序
    (1)試驗流依
    本試驗程序優先采用空氣作為試驗流體。但也可以用其他壓縮流體取代空氣。流體
應足夠干燥，以保證可能發生的結冰不至于影響試驗結果。除了需要取得使用飽和蒸汽的
試驗數據外，不可用飽和蒸汽作試驗流體。
    (2)聲級傳感器的位置
    聲級傳感器應放置在距近的管道表面Im處。與下游試驗管道外露段的起端少應間隔Im，且應不少于試驗樣品出口下游管道公稱管徑的6倍[見圖5-17a)和5-17b）注]。聲級傳感器相對于管道的方向應符合聲級傳感器制造廠的要求。
    (3)放空試驗的限制條件
    放空試驗的結果主要用于模擬穩態下的結果。在采用放空法進行試驗時，應限制放空速率，使獲取聲學數據的時間間隔至少是聲學儀器響應時間的10倍。應進一步限制放空速率，以確保在獲取聲學數據時入口壓力下降不超過大人口壓力的2%。
    (4)試驗數據的度
    流量、壓力、行程和溫度測量的度應符合IEC 6053-1-2-3的規定。
    (5)試驗數據
    應記錄試驗樣品和試驗裝置的下列各項數據和說明：
    單位
    ①上游壓力 kPa或bar
    ②差壓和／或下游壓力 kPa或bar
  系統組件：
  5——溫度測量裝置；
  6-壓力測量裝置；
  7-試驗樣品；
  8-試驗段管道（注3）；
  11——聲學環境（試驗室）；
  12-聲級傳感器（注2）。
  注1：D為出口管道的公稱管徑，單位為毫米。
  注2：聲級傳感器置于距管道外表面Im處，與接近的試驗室表面的間距不小于0．；m。
  注3：試驗室內的試驗段管道應是無法蘭、環形接頭或其他管壁加強件的連續管道。
  注4：對于150 mm和以下的樣品，小1 0 m，大3 0m。150 mm以上的樣品，小應保持6D，
    大保持20D(詳見5 6 1 3)。
    b)試驗樣品在聲學環境內
    續圖5-17
    應記錄180 Hz（250 Hz倍頻帶或200 Hz 1／3倍頻帶中心頻率）至22 400 Hz
（16 000 Hz倍頻帶或20 000 Hz 1／3倍頻帶中心頻率）頻率范圍內的“A”加權聲壓級和l／3倍頻帶或全頻帶分析。經過“A”加權的所有測量結果均應標明dB(A)。
    ⑧試驗樣品的說明至少包括：
    a)閥的公稱尺寸
    b)管接件的說明
c)流動方向的說明
d)額定流量系數C(K?；駽。)
e)額定行程／轉角
各不相同（見IEC 60534—1）
⑨試驗裝置的說明，包括：
  a)管道和儀表連接示意圖
  b)公稱管徑和管壁厚度
  c)管道材料
  由環境試驗箱的說明（若適用）
  e)試驗裝置尺寸簡圖
⑩試驗流體的說明，包括下列之一
  a)分子的質量
  b)密度
⑧儀表的說明
    ⑥聲級傳感器的位置
    ⑩試驗行程上的流量系數C（K，或C，）    各不相同（見IEC 60534-1）
    ⑩阻塞流條件下無管接件控制閥的壓差比系數/T  量綱為1
    ⑩阻塞流條件下帶管接件控制閥的壓差比系數XTP  量綱為1
    ⑩管道幾何形狀系數F。    量綱為1
    ⑩與本部分的差異
    注：體積流量指在大氣壓力為101. 325 kPa(l. 013 2 5 bar)，溫度為?！娴恼顟B下大氣壓力為
    325 kPa(l. 013 25 bar)，溫度為1S．6℃的標準狀態下的流量，單位為立方水每小時(m
    (6)度
    本方法的整體度限制在±3 dB范圍內。與本產品相關論文：PLC控制智能電動調節閥